Моделирование системы термостабилизации грунтов оснований
резервуарного парка V=100 м³
Рассмотрим выполнение прогнозного моделирования температурного поля грунтов основания резервуарного парка V=100 м3. Для термостабилизации грунтов оснований применяется проветриваемое подполье совместно с одиночными сезонно-действующими охлаждающими устройствами (термостабилизаторами).
Примечание: Пример подготовлен с использованием материалов ПАО «ВНИПИгаздобыча». Строительные решения, климатические параметры, геологические и геокриологические условия, последовательность строительных работ изменены для целей примера расчета и не соответствуют реальному объекту.
Климатические характеристики
Климатические характеристики района строительства приведены в таблице.
| Показатель | Месяцы | |||||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| I | II | III | IV | V | VI | VII | VIII | IX | X | XI | XII | |
| Температура в-ха, ⁰С | -23.7 | -22.9 | -14.4 | -8.2 | 0.0 | 9.9 | 15.7 | 12.0 | 5.7 | -4.2 | -15.2 | -20.9 |
| Скорость ветра, м/с | 3.0 | 3.1 | 3.3 | 3.5 | 3.8 | 3.8 | 3.3 | 3.0 | 3.2 | 3.3 | 3.0 | 2.9 |
| Высота снега, м | 0.53 | 0.62 | 0.68 | 0.65 | 0.28 | - | - | - | - | 0.08 | 0.25 | 0.40 |
Геокриологические условия
Геокриологические условия площадки характеризуются сплошным развитием многолетнемерзлых грунтов, мерзлота сливающегося типа. Температура грунтов на глубине 10 метров составляет минус 0,7 ⁰С.
| Наименование показателя | Обозначение | Ед.измерения | Насыпной грунт | ИГЭ №140300. Суглинок мягкопластичный | ИГЭ №141100Э. Суглинок мерзлый слабольдистый | |
|---|---|---|---|---|---|---|
| Физические свойства | ||||||
| Плотность грунта в сухом состоянии | Rdf | кг/м3 | 1740 | 1460 | 1540 | |
| Суммарная влажность | Wtot | д.е. | 0,18 | 0,28 | 0,26 | |
| Степень засоленности | Dsal | % | - | - | - | |
| Число пластичности | Ip | д.е. | - | 0,12 | 0,11 | |
| Влажность на границе раскатывания | Wp | д.е. | - | 0,19 | 0,18 | |
| Теплофизические свойства | ||||||
| Температура начала замерзания | Tbf | ⁰С | -0,15 | -0,24 | -0,23 | |
| Теплопроводность талого грунта | λth | Вт/(м*К) | 2,32 | 1,54 | 1,59 | |
| Теплопроводность мерзлого грунта | λf | Вт/(м*К) | 2,73 | 1,76 | 1,82 | |
| Объемная теплоемкость талого грунта | Cth | МДж/м3 | 2,63 | 3,04 | 3,06 | |
| Объемная теплоемкость мерзлого грунта | Cf | МДж/м3 | 1,93 | 2,37 | 2,4 | |
| Коэффициенты кривой незамерзшей воды Ww(t)= A + B / (C - t), где t - температура, ⁰С | А | - | 0,0013 | 0,0706 | 0,0651 | |
| B | - | 0,0016 | 0,086 | 0,0786 | ||
| C | - | 0,4452 | 0,9083 | 0,9266 | ||
| Теплота фазового перехода | Qf | МДж/м3 | - | - | - | |
Строительные решения
Грунты основания используются по I принципу, т.е. с сохранением мерзлого состояния в процессе строительства и эксплуатации. Резервуары установлены на свайный фундамент на проветриваемом подполье.
Сваи фундамента погружаются в грунт буроопускным способом. Бурится скважина диаметром большим чем погружаемая свая. Скважина заполняется цементно-песчаным раствором. Укладываемый раствор должен иметь положительную температуру (зимой подогреть до 20 ⁰С). Затрубное пространство сваи на высоту сезонно-талого слоя заполняется сухим непучинистым грунтом. Внутренняя полость сваи заполняется цементно-песчаным раствором.
Температурная стабилизация грунтов оснований (ТСГ)
Технические решения по термостабилизации грунтов предусматривают совместное использование проветриваемого подполья с установкой одиночных вертикальных сезонно-действующих охлаждающих устройств (термостабилизаторов).
Прогноз температурного режима грунтов
Прогнозное моделирование осуществлялось с учетом требований к порядку составления прогноза изменения температурного режима грунтов, РСН 31-83 (п. 1.6., 2.35., 3.15.- 3.19., 4.16.-4.19.) и РСН 67-87. Расчеты выполнялись на программе «Борей 3D» (www.boreas3d.ru). Программа Борей 3D сертифицирована на предмет соответствия нормативных документов. Сертификат №RA.RU.АБ86.H01114.
Моделирование температурного режима грунтов осуществляется в трехмерной постановке. Моделируемая область является трехмерным параллелепипедом, ограниченным сверху дневной поверхностью на нижней и боковых гранях расчетной области, задается нулевой тепловой поток.
Размеры области определяются конструктивно-техническими особенностями рассматриваемого объекта (геотехнической системы), расчетным сроком моделирования, а также симметричностью тепловых расчетов в горизонтальной плоскости относительно вертикальной оси, проходящей через геометрический центр сооружения, исходя из условия исключения теплового влияния границ области на результаты расчета (его отсутствия через боковые границы).
Этапы выполнения строительства
Расчет выполнялся с поэтапным моделированием строительного периода:
- Первый этап – возведение насыпи.
Моделировалось изменение теплового режима грунтов при возведении насыпи. Для данных расчетов принят вариант возведения насыпи в конце зимнего периода мерзлым грунтом. Срок прогноза составлял один календарный год. В качестве начального температурного поля приняты значения температур грунтов полученные при процедуре адаптации граничных условий. - Второй этап – период эксплуатации.
Моделировалось тепловое воздействие от строительства и эксплуатации сооружения. Погружения свай и СОУ принято на момент 15 мая. Температурное с первого этапа моделирования (возведения насыпи) принято в качестве начального температурного поля грунтов.
Адаптация условий теплообмена
Теплообмен на поверхности земли зависит от большого числа факторов: альбедо естественных или искусственных поверхностей, прямой и рассеянной солнечной радиации, конвективной (скорость ветра на поверхности земли), инфильтрации и испарения влаги, кондуктивной составляющей (теплопроводность и мощность растительного и снежного покровов) и т.д. Влияние некоторых из них на формирование теплового режима сложно корректно оценить. В связи с этим, расчеты производятся с использованием эффективных величин коэффициента теплопередачи. Методика расчета эффективной величины коэффициента теплопередачи (адаптации) реализована в ПО Борей 3D в автоматическом режиме. Методика адаптации будет приведена на сайте.
Значения адаптированных граничных условий приведены в таблице ниже.
| Показатель | Месяцы | |||||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| I | II | III | IV | V | VI | VII | VIII | IX | X | XI | XII | |
| Температура в-ха, ⁰С | -23,7 | -22,9 | -14,4 | -8,2 | 0,0 | 9,9 | 15,7 | 12,0 | 5,7 | -4,2 | -15,2 | -20,9 |
| Скорость ветра, м/с | 3,0 | 3,1 | 3,3 | 3,5 | 3,8 | 3,8 | 3,3 | 3,0 | 3,2 | 3,3 | 3,0 | 2,9 |
| Теплоотдача, Вт/(м2*К) | 9,53 | 9,77 | 10,25 | 10,73 | 11,45 | 11,45 | 10,25 | 9,53 | 10,01 | 10,25 | 9,53 | 9,29 |
| Высота снега, м | 0,223 | 0,261 | 0,287 | 0,274 | 0,118 | - | - | - | - | 0,034 | 0,105 | 0,169 |
| Плотность снега, кг/м3 | 130 | 137 | 142 | 148 | 344 | - | - | - | - | 96 | 109 | 120 |
| Теплопроводность снега, Вт/(м*К) | 0,191 | 0,198 | 0,204 | 0,212 | 0,566 | - | - | - | - | 0,155 | 0,168 | 0,180 |
| Коэффициент теплопередачи, Вт/(м2*К) | 0,783 | 0,705 | 0,665 | 0,721 | 3,381 | 11,45 | 10,25 | 9,53 | 10,01 | 3,175 | 1,364 | 0,956 |
Расчетная область
Расчетная область представляет собой параллелепипед с размерами 60 х 50 х 50 метров. Расчетная область показана на рисунке.
Схема расположения свай, СОУ и строительных конструкций в модели приведена на рисунке.
На верхней границе расчетной области задавались адаптированные граничные условия третьего рода с учетом снежного покрова, а также граничные условия, характеризующие работу проветриваемого подполья. На нижней границе и на боковых границах расчетной области – граничные условия второго рода, тепловой поток равен нулю.
В расчете учтено тепловое влияние от свай при устройстве фундамента, как с подогревом бетона при бетонировании свай, так и с теплом, выделяемым при гидратации. График тепловыделения от цементно-песчаного раствора М150 приведен на рисунке.
Моделирование работы СОУ производится путем расчета значений внутренних стоков теплоты на основе конструктивных характеристик СОУ, описывающих их работу. Для описания СОУ задаются величины среднемесячных температур воздуха на уровне СОУ и коэффициента теплообмена с конденсаторных блоков СОУ, определяемых на основе скорости ветра на уровне конденсаторных блоков. Расчет теплоотдачи с единицы поверхности испарителя СОУ, ведется внутри программы на основе расчета теплового баланса по СОУ на каждом шаге итерации. При решении теплового баланса по СОУ на каждом шаге итерации также проверяются критерии запуска и остановки работы СОУ. Тепловые характеристики работы СОУ, эквивалентные постановки граничных условий теплообмена в аналогичных программах расчета приведены в таблице.
| Показатель | Месяцы | |||||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| I | II | III | IV | V | VI | VII | VIII | IX | X | XI | XII | |
| Температура в-ха, ⁰С | -23.7 | -22.9 | -14.4 | -8.2 | 0.0 | 9.9 | 15.7 | 12.0 | 5.7 | -4.2 | -15.2 | -20.9 |
| Скорость ветра, м/с | 0.1 | 0.1 | 0.1 | 0.1 | 0.1 | 0.1 | 0.1 | 0.1 | 0.1 | 0.1 | 0.1 | 0.1 |
| Коэф. теплоотдачи к поверхности конденсатора, Вт/(м2*К) | 10.24 | 10.24 | 10.24 | 10.24 | 10.24 | - | - | - | - | 10.24 | 10.24 | 10.24 |
| Эффективный коэф. теплопередачи, отнесенный к наружной поверхности испарителя, Вт/(м2*К) | 9.27 | 9.27 | 9.27 | 9.27 | 9.27 | - | - | - | - | 9.27 | 9.27 | 9.27 |
Область исследования разбивается на прямоугольные элементы произвольных размеров. Разбивка производится горизонтальными и вертикальными плоскостями (разбивочными плоскостями), параллельными соответствующим границам области. В расчетной области шаг горизонтальной сетки изменялся в пределах от 0,1 до 1,0 м. Вертикальная разбивка осуществлялась в пределах от 0.1 до 3.0 м. Расчетная область состоит из 166х101х59 ячеек (1,0 млн. ячеек).
Результаты расчета
Результаты расчета приведены на рисунках ниже.
Трехмерное температурное поле на 15 июня 14-го года эксплуатации.
Сечение (разрез) температурного поля грунтов оснований.
На 15 мая 1-го года (начало эксплуатации).
На 15 сентября 1-го года.
На 15 января 1-го года.
На 15 октября 2-го года.
Расчетные температуры по термометрической скважине, расположенной под центром резервуара приведены в таблице.
| Глубина, м | Температура грунта по термометрической скважине, ⁰С | |||
|---|---|---|---|---|
| На начало расчета (15 мая) | На конец летних периодов (15 октября) | |||
| 1 год | 2 год | 3 год | ||
| 1,0 | -1,64 | -0,09 | -0,11 | -0,11 |
| 2,0 | -1,39 | -0,22 | -0,46 | -0,56 |
| 3,0 | -0,72 | -0,26 | -1,01 | -1,30 |
| 4,0 | -0,66 | -0,27 | -1,26 | -1,69 |
| 5,0 | -0,73 | -0,27 | -1,33 | -1,87 |
| 6,0 | -0,75 | -0,28 | -1,31 | -1,89 |
| 7,0 | -0,73 | -0,28 | -1,26 | -1,84 |
| 8,0 | -0,71 | -0,30 | -1,20 | -1,73 |
| 9,0 | -0,69 | -0,39 | -1,13 | -1,59 |
| 10,0 | -0,68 | -0,53 | -1,04 | -1,43 |
| 11,0 | -0,68 | -0,62 | -0,93 | -1,25 |
| 12,0 | -0,68 | -0,65 | -0,83 | -1,08 |
| 13,0 | -0,67 | -0,67 | -0,75 | -0,92 |
| 14,0 | -0,67 | -0,67 | -0,70 | -0,81 |
| 15,0 | -0,67 | -0,67 | -0,68 | -0,74 |
Время выполнения расчета модели, состоящей из 1,0 млн. ячеек на 30-ти летний период составляет:
- На центральном процессоре (Intel i7-6700К) — 5 часов 50 минут.
- На видеокарте (GeForce GTX 1080) — 14 минут.
Выводы
Исходя из представленных расчетов можно сделать следующие выводы:
- Сваи малого диаметра с относительно большим шагом между свай, при их заполнении цементно-песчаной смесью, приводят к некритичному повышению температур грунтов оснований. Повышение температур грунтов до начала работы СОУ следует учитывать при определении сроков передачи проектной нагрузки на фундаменты.
- Несмотря на наличие СОУ, в рассматриваемом случае, т.е. погружение сваи и СОУ в мае месяце, компенсировать повышение температур грунтов удается только к декабрю месяцу.
Файлы для загрузки
Файлы примера доступны по ссылке.